核電汽輪機(jī)彎管式汽水分離器的改進(jìn)結(jié)構(gòu)及其除濕性能

　　核電汽輪機(jī)需在高壓缸出口布置汽水分離器，以去除高壓缸出口濕度約12%～14%蒸汽中的絕大部分水分。目前常用的是波形板汽水分離器，它的低速特性決定了其尺寸龐大、系統(tǒng)布置復(fù)雜、造價(jià)高以及系統(tǒng)可靠性低等。ABB公司開發(fā)出安裝在高、中/低壓缸連通管內(nèi)的高速汽水分離器——彎管式汽水分離器（SCRUPS），并取得了滿意的運(yùn)行經(jīng)驗(yàn)和效果。這種彎管式汽水分離器的除濕效率并不比常規(guī)汽水分離器低，且尺寸小，簡化了系統(tǒng)布置，降低了造價(jià)，提高了系統(tǒng)的可靠性。

　　圖1是彎管式汽水分離器在汽輪機(jī)系統(tǒng)中的布置。預(yù)分離器（MOPS）先分離出沿高壓缸壁流下的水分，彎管式汽水分離器（SCRUPS）去除濕蒸汽中的水分，蒸汽經(jīng)再熱器（Reheater）加熱至一定過熱度后送往中/低壓缸繼續(xù)膨脹做功。圖2為彎管式分離器的簡化結(jié)構(gòu)示意。分離器內(nèi)裝有導(dǎo)流除濕葉柵，蒸汽在除濕葉柵內(nèi)流動(dòng)時(shí)流向發(fā)生偏轉(zhuǎn)，汽流攜帶的大部分水滴因慣性力作用發(fā)生碰撞并沉積在帶吸濕槽的除濕空心葉柵上，沉積的水分和少量蒸汽通過吸濕槽吸入葉柵內(nèi)腔室并分別排出，從而達(dá)到除濕的目的。由于技術(shù)資料保密等原因，國內(nèi)目前開發(fā)和應(yīng)用這種分離器存在一定的難度。

　　圖1彎管式汽水分離器在汽輪機(jī)系統(tǒng)中的布置

　　圖2彎管式汽水分離器結(jié)構(gòu)簡圖

　　本文應(yīng)用計(jì)算流體動(dòng)力學(xué)軟件ANSYS－CFX對(duì)彎管式汽水分離器和2種改進(jìn)結(jié)構(gòu)的除濕性能進(jìn)行了數(shù)值計(jì)算與分析，揭示了“Z”字形彎管分離器具有最佳的除濕效率和最低的總壓損失。

　　水滴重力忽略不計(jì)，模型沿葉高方向?qū)ΨQ，取沿葉高一半進(jìn)行研究能降低網(wǎng)格總數(shù)量，提高計(jì)算效率。

　　彎管式汽水分離器內(nèi)水滴沉積率主要取決于導(dǎo)流除濕葉柵的葉寬、節(jié)距、汽流攻角，導(dǎo)流除濕葉柵的前期研究中得到了優(yōu)化葉型和葉柵參數(shù)，即：葉寬為350mm，節(jié)距為60mm，沖角為10°。圖3為彎管式汽水分離器結(jié)構(gòu)示意。商業(yè)軟件ANSYSICEM可對(duì)分離器各部分單獨(dú)進(jìn)行結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分后再組合計(jì)算，根據(jù)網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證，計(jì)算時(shí)取總網(wǎng)格數(shù)約1239萬。

　　圖3彎管式汽水分離器結(jié)構(gòu)

　　不同直徑水滴，其沉積機(jī)理有所不同，大水滴沉積主要依靠慣性力，小水滴沉積受湍流效應(yīng)影響很大。彎管式分離器內(nèi)小水滴汽流跟隨性好，沉積量低，因此本文提出了彎管前加旋流裝置的組合結(jié)構(gòu)（見圖4），來增加汽流湍流度，以提高小水滴沉積率，旋流葉柵結(jié)構(gòu)尺寸參考文獻(xiàn)［8］。組合分離器中，旋流器為非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，其余為結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格劃分，總網(wǎng)格數(shù)約1450萬。

　　圖4組合分離器結(jié)構(gòu)

　　研究發(fā)現(xiàn)，各種直徑水滴的沉積量受汽流偏轉(zhuǎn)角影響很大，且隨偏轉(zhuǎn)角的增大而增大，為此本文提出了“Z”字形彎管分離器結(jié)構(gòu)。圖5為“Z”字形彎管分離器在汽輪機(jī)系統(tǒng)中的布置。

　　圖5“Z”字形彎管分離器在汽輪機(jī)系統(tǒng)中的布置

　　圖6為“Z”字形彎管分離器結(jié)構(gòu)示意，其中導(dǎo)流葉柵偏轉(zhuǎn)角為120°，沖角為0°，由90°偏轉(zhuǎn)角葉型改型并用NumecaDesigh3D葉型優(yōu)化而得，為結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格，總網(wǎng)格數(shù)約1698萬。

　　圖6“Z”字形彎管分離器結(jié)構(gòu)

　　（a）分離器結(jié)構(gòu)（b）葉柵布置

　　采用商業(yè)軟件CFX求解定常三維黏性雷諾平均N－S方程，湍流模型為壁面函數(shù)修正的標(biāo)準(zhǔn)－模型。采用IAPWS－IF97標(biāo)準(zhǔn)給定蒸汽的熱物理參數(shù)。

　　假定水滴碰撞到葉柵表面時(shí)未發(fā)生反彈，且被直接捕獲，所以采用Lagrangian方法追蹤水滴的運(yùn)動(dòng)軌跡，采用隨機(jī)軌道模型修正Lagrangian方法在描述水滴運(yùn)動(dòng)上的誤差，在運(yùn)動(dòng)方程的速度項(xiàng)中通過添加隨機(jī)速度分量來考慮湍流的影響。

　　根據(jù)Parker等人在平面葉柵上進(jìn)行的小微粒沉積實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)，來驗(yàn)證本文計(jì)算方法的適用性。采用25萬、50萬、100萬、150萬4種網(wǎng)格進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證，計(jì)算邊界條件按照實(shí)驗(yàn)條件給定。

　　總壓損失系數(shù)定義為

　　式中：為進(jìn)口總壓；為當(dāng)?shù)乜倝骸Ｓ捎谖墨I(xiàn)［9］中未給出總壓損失系數(shù)，所以引入外推法來獲得的精確解，即

　　式中：、為2種網(wǎng)格密度時(shí)獲得的總壓損失系數(shù)的計(jì)算結(jié)果；為方程截差階數(shù)；為網(wǎng)格細(xì)化比。

　　沉積率為撞在實(shí)驗(yàn)葉柵上的粒子質(zhì)量與加入的粒子總質(zhì)量之比。表1為平均總壓損失系數(shù)和沉積率。由表1可以看出，網(wǎng)格數(shù)為100萬時(shí)，平均總壓損失系數(shù)的相對(duì)偏差Δ和沉積率的相對(duì)偏差Δ明顯減小，網(wǎng)格數(shù)增加到150萬時(shí)，平均總壓損失系數(shù)的相對(duì)偏差僅減小了0.5%，沉積率的相對(duì)偏差僅減小了0.4%。因此，采用100萬～150萬網(wǎng)格比較合理，既可保證計(jì)算的準(zhǔn)確性，也能適當(dāng)減少計(jì)算量。

　　核電汽輪機(jī)高壓缸出口蒸汽所含水分中二次水滴不足5%，根據(jù)臨界韋伯?dāng)?shù)計(jì)算，高壓缸二次水滴的尺寸與一次水滴相差不大。為簡化計(jì)算，本文將少部分的二次水滴并入一次水滴。根據(jù)文獻(xiàn)［12］的試驗(yàn)資料，汽輪機(jī)一次水滴群中直徑為的水滴群質(zhì)量與直徑等于平均直徑的水滴群質(zhì)量之比近似服從正態(tài)分布，即

　　計(jì)算出水滴平均直徑后，可求出各種直徑水滴的質(zhì)量及相應(yīng)的水滴數(shù)。

　　根據(jù)1750MW核電汽輪機(jī)的相關(guān)參數(shù)，按文獻(xiàn)［11］的方法確定水滴的平均直徑為10μm。本文將水滴分為5種直徑范圍來考核水滴的運(yùn)動(dòng)沉積特性，每種范圍取其平均值進(jìn)行計(jì)算。水滴的質(zhì)量流量為.1g/s，每秒有1.×10個(gè)水滴進(jìn)入計(jì)算區(qū)域，該數(shù)目過于龐大，按1∶10比例縮小水滴數(shù)目，即取個(gè)水滴進(jìn)行計(jì)算。表2為水滴平均直徑為10μm時(shí)不同水滴直徑范圍內(nèi)的水滴數(shù)目。

　　汽相進(jìn)口給定總壓1234.5kPa、總溫463.3K、汽流方向、湍流強(qiáng)度及長度；出口給定質(zhì)量流量424.29kg/s；葉高方向上端面為對(duì)稱面，其余為壁面；水滴從進(jìn)口均勻加入，速度為汽相進(jìn)口速度的80%。

　　圖7為彎管式汽水分離器（簡稱彎管式分離器）內(nèi)汽相流線分布。由圖7可見，分離器內(nèi)流速分布較為均勻且在50m/s左右，流線分布良好，汽流沿著圓管軸向流動(dòng)。

　　圖7彎管式分離器內(nèi)汽相流線分布

　　圖8為彎管式分離器葉柵中間截面的總壓損失系數(shù)分布。由圖8可見，汽流總壓損失主要發(fā)生在兩組導(dǎo)流除濕葉柵中，對(duì)應(yīng)總壓損失系數(shù)增大，在圓管和過渡段中汽流總壓損失系數(shù)基本不變。

　　圖8彎管式分離器葉柵中間截面總壓損失系數(shù)分布

　　圖9為3種直徑水滴在彎管式分離器內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡。由圖9可見，水滴在經(jīng)過兩組除濕葉柵時(shí)數(shù)量有所減少，水滴沉積量隨著水滴直徑的增大而增多。

　　圖93種直徑水滴在彎管式分離器內(nèi)的運(yùn)動(dòng)軌跡

　　圖10為組合分離器中汽相流線分布。由圖10可見：汽流經(jīng)過旋流葉柵后流線發(fā)生偏轉(zhuǎn)，對(duì)應(yīng)的汽流湍流度增強(qiáng)，紊亂的流場持續(xù)到第一組除濕葉柵進(jìn)口；經(jīng)過第一組除濕葉柵后，受葉柵整流的作用，流線基本均勻，經(jīng)過第二組葉柵后流線與圓管軸向幾乎一致。

　　圖10組合分離器中汽相流線分布

　　為了定量說明汽流在兩組除濕葉柵前的攻角分布，應(yīng)用CFX探針功能提取計(jì)算結(jié)果中的汽流角度，并計(jì)算出沿額線分布的汽流攻角大小。圖11為應(yīng)用探針對(duì)兩組葉柵進(jìn)行數(shù)據(jù)提取的位置，圖12為組合分離器中汽流攻角分布，其中橫坐標(biāo)相對(duì)長度定義為探針位置距葉柵前額線端部的距離與前額線總長之比。由圖11、12可以見，兩組葉柵進(jìn)口汽流攻角不再是設(shè)計(jì)時(shí)的10°，第一組葉柵進(jìn)口汽流攻角的變化范圍較大，為－4°～42°，第二組葉柵進(jìn)口汽流攻角的變化范圍較小，為2°～22°。

　　圖13為組合分離器葉柵中間截面的總壓損失系數(shù)分布。由圖13可見，汽流在經(jīng)過旋流葉柵和兩組導(dǎo)流除濕葉柵時(shí)都會(huì)產(chǎn)生較大總壓損失，對(duì)應(yīng)的總壓損失系數(shù)增大。

　　圖11探針數(shù)據(jù)提取位置示意圖

　　圖12組合分離器中葉柵進(jìn)口汽流攻角分布

　　圖13組合分離器葉柵中間截面總壓損失系數(shù)分布

　　圖14為3種直徑水滴在組合分離器中的運(yùn)動(dòng)軌跡。由圖14可見，與彎管式分離器相比，組合分離器中3種直徑水滴的沉積量均有所增多，尤其是直徑較小的水滴沉積量增加更明顯。

　　圖143種直徑水滴在組合分離器中的運(yùn)動(dòng)軌跡

　　圖15為“Z”字形彎管分離器中汽相流線分布。由圖15可見，總體上分離器中流速分布較為均勻，流線分布良好，汽流沿著圓管軸向流動(dòng)。

　　圖16為“Z”字形彎管分離器葉柵中間截面總壓損失系數(shù)分布。由圖16可見，汽流在經(jīng)過導(dǎo)流除濕葉柵時(shí)總壓降低明顯，對(duì)應(yīng)總壓損失系數(shù)增大，在圓管和過渡段中汽流總壓損失系數(shù)基本不變。

　　圖15“Z”字形彎管分離器中汽相流線分布

　　圖16“Z”字形彎管分離器葉柵中間截面總壓損失系數(shù)分布

　　圖17為3種直徑水滴在“Z”字形彎管分離器中的運(yùn)動(dòng)軌跡。由圖17可見，與彎管式分離器相比，“Z”字形彎管分離器中不同直徑水滴的沉積量均有所增多，尤其是直徑較大水滴沉積量增加更明顯。

　　圖173種直徑水滴在“Z”字形彎管分離器中的運(yùn)動(dòng)軌跡

　　表3為3種分離器水滴沉積數(shù)量的統(tǒng)計(jì)結(jié)果。由表3可見：與彎管式分離器相比，2種改進(jìn)結(jié)構(gòu)中各種直徑水滴的沉積量均有所增多，組合分離器中直徑較小水滴的沉積量增加更明顯，“Z”字形彎管分離器中直徑較大水滴的沉積量增加明顯。根據(jù)每種直徑水滴沉積率及其對(duì)應(yīng)沉積量占總水滴量的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，經(jīng)加權(quán)求和可求得分離器的除濕效率。圖18為3種分離器除濕效率和平均總壓損失系數(shù)對(duì)比。由圖18可見：彎管式分離器除濕效率和平均總壓損失系數(shù)分別為79.9%和0.32%，組合分離器分別為85.8%和0.41%，顯然在提高除濕效率的同時(shí)也增加了總壓損失；“Z”字形彎管分離器除濕效率和平均總壓損失系數(shù)分別為88.9%和0.20%，該分離器在提高除濕效率的同時(shí)也大大減小了總壓損失。

　　圖183種分離器除濕效率和平均總壓損失系數(shù)對(duì)比

　　（1）彎管式分離器和“Z”字形彎管分離器中汽相流速比較均勻，汽流基本沿著圓管軸向流動(dòng)；汽流經(jīng)過組合分離器的旋流葉柵后流線發(fā)生偏轉(zhuǎn)，流場紊亂，流線經(jīng)過第二組導(dǎo)流除濕葉柵后與圓管軸向基本一致。

　　（2）與彎管式分離器相比，組合分離器中直徑較小水滴的沉積量增加明顯，但同時(shí)也增加了總壓損失；“Z”字形彎管分離器中直徑較大水滴的沉積量增加明顯，同時(shí)大大減小了總壓損失。

　　（3）在除濕效率和平均總壓損失系數(shù)方面，彎管式分離器分別為79.9%和0.32%，組合分離器分別為85.8%和0.41%，“Z”字形彎管分離器分別為88.9%和0.20%。顯然，本文提出的“Z”字形彎管分離器具有較高的除濕效率和較低的總壓損失系數(shù)，值得推薦。